根據(jù)計算結果進行噴氨格柵初步設計，在設計中還要注意以下3個方面: (1)噴氨格柵要有好的噴氨調節(jié)能力，需采用分區(qū)控制方式，每個分區(qū)的噴氨流量根據(jù)煙氣中氮氧化物的濃度分布單獨調節(jié)，使得噴入的氨量與煙氣中的氮氧化物分布相匹配并考慮氨噴射區(qū)域煙氣流動偏角。 (2)如果噴氨格柵的管道間距比較小，可將噴氨管道布置成2排，這樣布置有利于減少由防磨板造成的噴氨格柵的壓降。 (3)為了防止煙塵對金屬束的磨損，在金屬管道前增加了防磨板。這樣，既保護了管道和噴嘴的磨損，又對氨氣與煙氣的混合有一定的促進作用。 采用鋸齒形防磨板結構噴氨格柵。 防磨板采用矩齒形，齒形突出部分與管道上的噴嘴對應，齒高通常高出噴嘴在格柵截面的投影高度為5～10mm，這樣，既對噴嘴和金屬管道起到了防磨保護作用，還能降低壓降到要求的范圍內，從而保證整個脫硝裝置的壓力降在790Pa之下。 優(yōu)化后的鋸齒形防磨板結構噴氨格柵的具體結構如圖7所示。在實際工程中，噴氨格柵及控制閥門蓋帽照片如圖8所示。 設計方案優(yōu)化后，要重新進行CFD流場模型驗證，最終結果為:脫硝系統(tǒng)的壓力損失約為447.7 Pa(不包含催化劑壓降)，其中噴氨格柵的壓降損失為217.9 Pa，若系統(tǒng)加上催化劑壓降，每層催化劑按照140Pa計算，脫硝系統(tǒng)總壓力損失為:447.7+280=727.7(Pa)，小于系統(tǒng)性能保證值790Pa。